Hormigon armado 2

Según el ACI 318-19, en el diseño por resistencia de elementos de hormigón armado debe cumplirse que: La resistencia nominal sea igual a la carga de servicio. La resistencia de diseño sea mayor o igual que el efecto de las cargas mayoradas. La resistencia nominal sea menor que la carga última. La resistencia de diseño sea igual a la carga muerta.

Para un acero de refuerzo con ( fy = 420 , MPa ) y ( Es = 200000 , MPa ), la deformación de fluencia del acero es aproximadamente: 0.0010. 0.0021. 0.0030. 0.0050.

En el diseño a flexión según ACI 318-19, la deformación unitaria máxima del concreto en la fibra extrema comprimida se adopta como: 0.001. 0.002. 0.003. 0.0035.

La hipótesis de que “las secciones planas antes de la deformación permanecen planas después de la deformación” corresponde al principio de: Compatibilidad de deformaciones. Equilibrio plástico. Rigidez equivalente. Adherencia perfecta únicamente.

En una sección de hormigón armado sometida a flexión, la principal función del acero longitudinal de tracción es: Resistir la compresión del concreto. Resistir las tracciones que el concreto fisurado no puede soportar. Aumentar el recubrimiento efectivo. Eliminar la necesidad de estribos.

En el comportamiento a flexión de una viga de hormigón armado, el agrietamiento del concreto en tracción provoca que: El eje neutro desaparezca. El concreto traccionado continúe resistiendo la mayor parte de la tracción. La rigidez del elemento disminuya. El momento resistente se vuelva independiente del acero.

En el diseño moderno de hormigón armado, el método de estados límite de resistencia busca principalmente. Evitar cualquier fisura visible bajo toda condición. Garantizar seguridad frente al colapso. Lograr que el acero no fluya. Eliminar completamente la deformación diferida.

La teoría de diseño por esfuerzos de trabajo se caracteriza fundamentalmente por: Comparar resistencia reducida con cargas mayoradas. Basarse en el comportamiento plástico último de los materiales. Trabajar con esfuerzos admisibles bajo cargas de servicio. Despreciar la compatibilidad de deformaciones.

¿Cuál de las siguientes fallas es más deseable en una viga de hormigón armado correctamente diseñada?. Falla frágil por compresión del concreto. Falla por cortante antes de la fluencia del acero. Falla dúctil controlada por tracción. Falla por punzonamiento.

Cuando la cuantía de acero a tracción supera la cuantía balanceada, la sección tiende a presentar: Falla dúctil con gran aviso. Falla por compresión del concreto antes de la fluencia del acero. Reducción del eje neutro a cero. Aumento automático del factor 𝜙.

En una sección controlada por tracción, el factor de reducción de resistencia para flexión es aproximadamente: 0.65. 0.70. 0.75. 0.90.

En una sección no preesforzada, una falla balanceada ocurre cuando: El concreto se fisura y el acero no trabaja. El acero extremo a tracción fluye al mismo tiempo que el concreto alcanza ε_c= 0.003. Toda la sección se encuentra a compresión. El acero alcanza ε_t = 0.005.

El módulo de elasticidad del concreto, según ACI para hormigón de peso normal, se relaciona principalmente con: La cuantía del acero longitudinal. La resistencia a compresión del concreto. El diámetro de estribos. El recubrimiento libre.

El valor promedio del módulo de Poisson del concreto se encuentra aproximadamente en: 0.05. 0.15. 0.30. 0.50.

En una estructura aporticada de hormigón armado, la secuencia correcta de transmisión de cargas gravitacionales es: Columnas – losas – vigas – cimentación. Losas – vigas – columnas – cimentación. Vigas – columnas – losas – cimentación. Losas – columnas – vigas – cimentación.

En una viga simplemente apoyada sometida a carga gravitacional distribuida, la zona traccionada en el centro del vano se ubica generalmente en: La fibra superior. La fibra inferior. El eje neutro. Toda la sección.

La cuantía de refuerzo a tracción debe ser menor que la cuantía balanceada para: Lograr una falla controlada por compresión. Garantizar comportamiento dúctil. Reducir la adherencia. Eliminar la fisuración.

En una viga rectangular simplemente reforzada, si se incrementa el área de acero de tracción manteniendo constante la geometría de la sección, el eje neutro tiende a: Desplazarse hacia la zona traccionada. Desplazarse hacia la zona comprimida. Permanecer siempre invariable. Desaparecer.

En una viga T sometida a momento positivo, si el eje neutro cae dentro del ala, la sección puede analizarse como: Una sección rectangular de ancho (b_w). Una sección rectangular de ancho efectivo (b_f). Una sección circular equivalente. Una sección fisurada sin concreto comprimido.

La principal razón para emplear una viga doblemente reforzada es: Disminuir la longitud de desarrollo. Cuando la altura disponible es limitada y la sección simple no alcanza la resistencia requerida. Eliminar la necesidad de concreto en compresión. Aumentar la cuantía mínima.

En flexión simple, el brazo interno de palanca resistente suele aproximarse mediante: z = d+a. z = d-a/2. z = d-c. z = c/2.

Para una viga rectangular, el bloque equivalente de compresión de Whitney tiene profundidad: a = β_1 * c. a =c /β_1. a = 0.85c siempre. a = d-c.

En una sección de viga simplemente reforzada, el momento nominal se calcula con la expresión: Mn​=As​*fy*​(d−a/​2). Mn = 0.85 f'c*b*d^2. Mn = As*fy*d. Mn =𝜙 As*fy*(d-a).

Si en una viga rectangular se mantiene constante el acero y el peralte efectivo, pero se incrementa el ancho (b), el valor de (a) tiende a: Incrementarse. Disminuir. Permanecer igual. Anularse.

La cuantía mínima de acero en vigas se exige principalmente para: Asegurar que la resistencia de la sección fisurada supere al momento de fisuración. Eliminar las flechas inmediatas. Reducir el peso sísmico. Garantizar falla por compresión.