Ingeniería del terreno 2

1. La licuefacción sísmica de un nivel de arena poco densa y superficial se produce en condición: Saturada y drenada. Subsaturada y no drenada. Saturada y no drenada. Subsaturada y no drenada.

La licuefacción sísmica de una arena saturada muy superficial se produce en condición: Lenta y drenada. Rápida y drenada. Lenta y no drenada. Rápida y no drenada.

La licuefacción dinámica afectaría preferentemente a: Arcillas y limos muy plásticos. Arcillas y limos poco plásticos. Arcillas limosas poco plásticas. Arcillas limosas muy plásticas.

La licuefacción dinámica afectaría preferentemente a: Suelos granulares limpios y sueltos. Suelos cohesivos sin finos y blandos. Mezclas de suelos granulares y cohesivos. Suelos granulares con finos y sueltos.

La licuefacción sísmica afectaría preferentemente a: Suelos porosos y sueltos. Suelos porosos y compactos. Suelos poco porosos y compactos.

La licuefacción sísmica afectaría preferentemente a: Suelos porosos y sobreconsolidados. Suelos poco porosos normalmente consolidados. Suelos poco porosos sobreconsolidados. Suelos porosos normalmente consolidados.

La licuefacción dinámica preferentemente afectaría a un suelo: Suelto y superficial. Suelto y profundo. Denso y superficial. Denso y profundo.

La licuefacción dinámica requiere un suelo en estado: Saturado. Semisaturado. Seco. Húmedo.

Cuanto mayor es la aceleración y más superficial es el nivel freático: Mayor es la compacidad de los terrenos que podrían sufrir licuefacción. Menor es la compacidad de los terrenos que podrían sufrir licuefacción. Ninguna de las respuestas anteriores.

Con el incremento de la velocidad de cizalla, la resistencia al corte sin drenaje de la arcilla: Se incrementa. Se mantiene. Se reduce.

La resistencia al corte cíclico de la arena aumenta con. El espesor de la capa. La extensión lateral de la formación. La carga vertical. La presencia de alternancias.

La resistencia al corte cíclico de la arena aumenta con: La frecuencia de la arena dinámica. La densidad de la arena. La extensión de la formación. La presencia de agua.

El asiento dinámico de la arena, bajo carga cíclica: Aumenta al aumentar la carga vertical. Disminuye al disminuir la carga vertical. Es independiente de la carga vertical. Aumenta al disminuir la carga vertical.

El asiento dinámico de arenas: Crece exponencialmente con el número de ciclos del sismo. Es independiente del número de ciclos del sismo. Disminuye progresivamente al incrementar el número de ciclos del sismo. Se mantiene a partir de cinco ciclos del sismo.

El asiento dinámico de arenas: Se incrementa linealmente con el número de ciclos del sismo de manera aparentemente indefinida. Es independiente el número de ciclos del sismo. Se incrementa con el número de ciclos del sismo aunque el incremento tiende a disminuir. Se mantiene a partir de doce ciclos del mismo.

El asiento dinámico de la arena: Aumenta con la carga vertical. Disminuye con la carga vertical. Es independiente de la carga vertical. Crece exponencialmente con la carga vertical.

La densificación dinámica de la arena: Es independiente de la amplitud de la vibración. Es proporcional al umbral de la vibración. Aumenta con la amplitud de la vibración. Disminuye con la amplitud de la vibración.

Las tensiones cíclicas horizontales producen densificación, tanto mayor. Cuanto mayor es el volumen de la arena. Cuanto mayor es el espesor de la formación arenosa. Cuanto menor es la tensión vertical inicial y mayor es la aceleración.

El valor (N1)60 se obtiene a partir del ensayo SPT: Calculando el 60% del valor N inicial obtenido en el nivel de cimentación. Normalizando el valor N para valores de sobrecarga, energía de golpeo, eficiencia de la maza y longitud de varillaje. Normalizando el valor de N para valores de sobreconsolidación, densidad, eficiencia de la maza y longitud de varillaje. Normalizando el valor N para los valores de sobreconsolidación, energía de golpeo, densidad y longitud de varillaje.

El factor de seguridad a la licuefacción expresa: Por el cociente entre los números de golpes (N1)60 obtenidos antes y después del sismo en la capa licuable. Por el cociente entre la relación de resistencia cíclica y la relación de cizalla cíclica para el nivel de arena licuable. Por el cociente entre la relación de cizalla cíclica y la resistencia cíclica para el nivel de arena licuable. Por el cociente entre los números de golpes (N1)60 obtenidos después y antes del sismo en la capa licuable.

Bajo acciones sísmicas, el módulo G de la arcilla muy plástica. Se reduce al aumentar la deformación y el amortiguamiento. Se reduce al disminuir la deformación y el amortiguamiento. Aumenta al aumentar la deformación y el amortiguamiento. Aumenta al disminuir la deformación y el amortiguamiento.

En condiciones dinámicas, para suelos cohesivos sobreconsolidados y para una deformación dada: El módulo G y el coeficiente de amortiguamiento aumenta con el índice de plasticidad. El módulo G aumenta y el coeficiente de amortiguamiento disminuye con el índice de plasticidad. El módulo G disminuye y el coeficiente de amortiguamiento aumenta con el índice de plasticidad.

En condiciones dinámicas para un suelo cohesivo normalmente consolidado, el módulo G: Se reduce con el aumento del índice de plasticidad e implicaría mayor amplificación del movimiento del suelo. Se mantiene constante con el aumento del índice de plasticidad e implicaría mayor amplificación del movimiento del suelo. Aumenta con el aumento del índice de plasticidad e implicaría menor amplificación del movimiento del suelo.

El módulo de cizalla G en suelos cohesivos: Aumenta con el incremento del grado de sobreconsolidación, la carga de confinamiento y el índice de poros. Aumenta con la reducción del grado de sobreconsolidación, la carga de confinamiento y el índice de poros. Aumenta con el incremento del grado de sobreconsolidación, la carga de confinamiento y con la reducción del índice de poros. Aumenta con el incremento del grado de sobreconsolidación, y la reducción de la carga de confinamiento y el índice de poros.

Bajo acciones sísmicas, el módulo G en terrenos homogéneos es igual a E/2(1+v). En arcillas G≈0,35E. En roca alterada G≈3E. En arenas G≈0,5E. En roca dura G≈6E.

El factor de amortiguamiento se define como: La disminución de la magnitud sísmica con la distancia al epicentro. La degradación del suelo con el aumento del volumen asociado a la acción sísmica. La reducción no lineal del módulo cortante al aumentar la deformación dinámica del suelo.

El amortiguamiento de la arcilla: Aumenta con la plasticidad del suelo. Disminuye con la plasticidad del suelo. Es independiente de la plasticidad del suelo. Disminuye exponencialmente con la plasticidad.

El amortiguamiento de la arcilla. Es independiente de la plasticidad del suelo. Aumenta con el incremento de la plasticidad del suelo. Disminuye exponencialmente al disminuir la plasticidad del suelo. Disminuye al aumentar la plasticidad del suelo.

El amortiguamiento es mayor en: En suelos duros sobreconsolidados. En macizos rocosos. En suelos arcillosos saturados y blandos. En suelos granulares normalmente consolidados y secos.

El amortiguamiento es menor si el comportamiento dinámico del terreno es viscoso: No. A veces. Frecuentemente. Siempre.

La inusitada intensidad del terremoto de Lorca tuvo que ver: La escasa profundidad del hipocentro y los defectos constructivos de las estructuras. La escasa profundidad del epicentro y los defectos constructivos de las estructuras. La profundidad de la falla sísmica y la elevada extensión de la rotura. La elevada profundidad del epicentro y la zonificación urbana.

En el Eurocódigo 8, ¿qué tipo de terreno es un aluvial creciente?. E. S1. S2. F.

Los deslizamientos rotacionales son movimientos de laderas o taludes que implican: Desplazamiento en bloque de la masa con rotación hacia atrás y hundimiento cerca del escarpe y levantamiento en el frente. Desplazamiento en bloque de la masa con rotación hacia delante y hundimiento cerca del escarpe principal y levantamiento en el frente. Deslizamiento en bloque de la masa con rotación hacia delante y levantamiento cerca del escarpe principal y hundimiento en el frente. Desplazamiento en bloque de la masa con rotación hacia atrás y hundimiento cerca del escarpe principal y hundimiento en el frente.

Si se calcula un talud con un factor de seguridad estático de 1.5, es suficiente asegurar un factor de seguridad pseudoestático de: 1. 1.1. 1.5.

El factor de seguridad pseudoestático expresa: La estabilidad del talud por efectos sísmicos inerciales. La estabilidad del talud sin acciones sísmicas. La estabilidad del talud bajo acciones megasísmicas. La estabilidad dinámica del talud.

El factor de seguridad pseudoestático difiere del estático en: Tiene en cuenta la aceleración sísmica horizontal y su efecto sobre el plano de rotura. Tiene en cuenta la aceleración sísmica horizontal y su efecto sobre la resistencia cohesiva. Tiene en cuenta la aceleración sísmica horizontal y su efecto sobre la resistencia a fricción. Incorporar el efecto inercial de la aceleración sísmica horizontal sobre la masa.

Factores de seguridad estático (F) y pseudoestático (Fps) mínimos y aceptables para un talud generalmente son: (*)F ≥ Fps. F=1 y Fps ≥1.2. F=1.1 y Fps ≥1.3. F=1.2 y Fps ≥1.5. F=1.5 y Fps ≥1.2.

Los cálculos de estabilidad dinámicos difieren en los pseudo estáticos en que: No se calcula F sino la aceleración de cesión. No se calcula F sino la relación Fps /F. Se expresa como F más la deformación o el desplazamiento permanente. No se calcula F sino la deformación o el desplazamiento permanente.

La característica esencial del estado de tensión en la condición dinámica frente a la estática es que: Las tensiones aplicadas varian aunque no incorporan fuerzas de inercia significativas respecto a las estáticas. Las tensiones aplicadas varían cíclicamente y con tal rapidez que movilizan fuerzas de inercia significativas respecto a las estáticas. Las tensiones aplicadas varían con tal rapidez en un corto plazo temporal de forma que el suelo se contrae.

Un talud presenta mayor estabilidad. La estabilidad del talud es independiente de la aceleración de cesión ay. Cuanto menor es la aceleración de cesión ay. Cuanto mayor es la aceleración de cesión ay.

La deformación permanente de Newmark: Aumenta con la magnitud Arias. Disminuye al aumentar la aceleración máxima y la aceleración de cesión. Depende de la aceleración de cesión. Depende de la aceleración máxima.

La deformación permanente de Newmark se calcula a partir de: La aceleración de cesión, la amplitud de las aceleraciones y las aceleraciones relativas que afectan al bloque. La aceleración de cesión, la frecuencia de las aceleraciones y las aceleraciones verticales que afectan al bloque. La aceleración horizontal, la duración de las aceleraciones y las aceleraciones verticales que afectan al bloque. Es independiente de la aceleración sísmica y depende de la aceleración Arias.

Un desplazamiento relativo dinámico según la teoría de Newmark (1965) depende de: La diferencia entre aceleración máxima y la aceleración de cesión. El módulo G. El factor de seguridad pseudoestático.

La deformación permanente máxima de Jibson: Aumenta con la magnitud Arias. Disminuye al aumentar la aceleración de cesión y disminuir la intensidad Arias. Es independiente de la aceleración de cesión. Aumenta con la aceleración de cesión si disminuye la intensidad Arias.

¿Podría suceder un seísmo de gran magnitud en una región considerada en la NSCE-02 como de baja peligrosidad sísmica?. No. Podría. Es frecuente. Siempre ocurre.

En la norma NSCE-02, ¿qué tipo de terreno es un macizo de filitas?. I. II. III. IV.

La norma sismorresistente NSCE-02 respecto a la respuesta del terreno indica: Situaciones geotécnicas generales a tener en cuenta en la aplicación de la norma. Recomendaciones concretas y precisas para evitar la licuefacción del suelo bajo acciones sísmicas. Los valores de aceleraciones inducidas por un terremoto característico de la región y para cada tipo de terreno.

¿Podrían desencadenarse seísmos por bombeos profundos y presiones del agua?. No. Podrían. Es frecuente. Siempre ocurren.

¿Se conoce el periodo de retorno de la actividad sísmica de las fallas sísmicas activas?. No. A veces. Con frecuencia. Sí.

Las ondas Love causan daños en las construcciones. No. A veces. Con frecuencia. Sí.

El ensayo de ultrasonidos facilita la obtención de los siguientes parámetros dinámicos: Módulo de Poisson y amortiguamiento. Módulo de Young y amortiguamiento. Módulo de Young y módulo de Poisson. Módulo de Young y módulo de corte G.

Los principales componentes del macizo rocoso son: Estratos, talud y roca intacta. Discontinuidades, pliegues y fallas del terreno. Talud y la masa del terreno. Agregado de partículas de roca intacta y discontinuidades.

Las discontinuidades del macizo rocoso se definen por: La presencia de agua y alteraciones. La escasa resistencia a la tracción. La apertura y presencia de rellenos. El aspecto planar marcado del talud.

La resistencia al corte de la roca intacta: Es igual a la resistencia del macizo rocoso más la cohesión y el ángulo de fricción de las discontinuidades. Es igual a la resistencia global del macizo rocoso. Supera a la resistencia global del macizo rocoso. Es igual a la resistencia del macizo rocoso menos la cohesión y el ángulo de fricción de las discontinuidades.

La resistencia al corte de la discontinuidad: Aumenta con la carga normal al plano de la discontinuidad, el tipo de relleno y el confinamiento del bloque. Aumenta con la carga normal al plano, el tipo de relleno y la presencia de bloques libres. Disminuye con la carga normal al plano, tipo de relleno y confinamiento del bloque. Disminuye con la carga normal al plano, tipo de relleno, confinamiento del bloque y aumenta con la presencia del agua.

La resistencia dilatante de la discontinuidad se produce por: La presencia de arcilla expansiva en el relleno. La irregularidad de la superficie de la discontinuidad. Los efectos térmicos que experimenta el macizo rocoso a lo largo del año. La rotura de la roca en los puntos de contacto.

La velocidad de ultrasonidos: Disminuye al aumentar la densidad de la roca intacta. Aumenta con la densidad de roca intacta. Es independiente de la densidad de la roca intacta. Aumenta con la alteración de la roca intacta.

La velocidad de las ondas P en macizos rocosos de muy baja calidad está siempre en el intervalo: 12000-15000 m/s. 1000-3000 m/s. 3000-9000 m/s. 9000-12000 m/s.

La resistencia friccional de la roca intacta aumenta con: El peso específico de la roca intacta. La frecuencia de las discontinuidades. La resistencia del macizo rocoso. La resistencia del relleno de la discontinuidad.

El modo de rotura plana se favorece por: El estado de alteración de la roca intacta y la resistencia dilatante de la discontinuidad. La resistencia al corte de la roca intacta respecto a la del macizo rocoso y los rellenos. Un talud menos resistente que el macizo rocoso y confinado entre bloques de mala calidad. Una discontinuidad emergente más inclinada que el talud y que su ángulo de rozamiento.

El modo de rotura en cuñas se favorece por: La resistencia al corte de la roca intacta y el ángulo de fricción de la matriz rocosa respecto al ángulo del talud. El estado de alteración de la roca intacta y el confinamiento lateral por bloques de roca resistente. El espaciado de las discontinuidades en el macizo y su proyección estereográfica respecto a la del talud. Una intersección de discontinuidades emergente hacia el exterior del talud y más inclinada que el ángulo de fricción.

El modo de rotura al vuelco se favorece por: La fuerte inclinación hacia el exterior del talud de discontinuidades dispuestas paralelamente a su inclinación. La fuerte inclinación de discontinuidades dispuestas hacia el talud y perpendiculares a su dirección. La fuerte inclinación hacia el interior de discontinuidades dispuestas paralelamente a la dirección del talud. El estado de alteración de la roca intacta en discontinuidades horizontales o verticales.

El modo de rotura global o general del talud se favorece por: La inclinación hacia el talud de las discontinuidades. El aumento de la resistencia al corte de la roca intacta. La reducción del tamaño medio del bloque en roca. La inclinación hacia el exterior de las discontinuidades.

El RQD depende de: El espaciado de las discontinuidades del macizo rocoso. La resistencia de la roca intacta. La estabilidad del macizo rocoso. La resistencia dilatante de las discontinuidades.

El RMR básico es: Una clasificación geomecánica de la roca intacta. Una clasificación geotécnica del macizo rocoso para el diseño de túneles. Una expresión de la calidad del macizo rocoso para cimentaciones. Una clasificación del macizo rocoso que expresa su resistencia global.

El factor F1 del SMR es: Un ajuste por el paralelismo de la discontinuidad respecto del talud. Un ajuste por la orientación de la discontinuidad respecto el talud. Un ajuste por la resistencia global del macizo rocoso en el talud. Un ajuste por el método de excavación recomendable para el talud.

El factor F2 del SMR es: Un ajuste por la resistencia al corte de la discontinuidad respecto a la del talud. Un ajuste por la resistencia global del macizo rocoso. Un ajuste por el paralelismo de la discontinuidad respecto del talud. Un ajuste por el método de excavación recomendable par el talud.

El factor F3 del SMR es: Un ajuste por la resistencia al corte de la discontinuidad respecto del talud. Un ajuste por el método de excavación recomendable para el talud. Un ajuste por la inclinación de la discontinuidad respecto a la del talud. Un ajuste por la resistencia global del macizo rocoso en el talud.

El factor F4 del SMR es: Un ajuste por el paralelismo de la discontinuidad respecto del talud. Un ajuste por la orientación de la discontinuidad respecto del talud. Un ajuste por la resistencia global del macizo rocoso en el talud. Un ajuste por el método de excavación recomendable para el talud.

El factor D en GSI es: Un ajuste por la perturbación del macizo rocoso en la excavación del talud. Un ajuste final de la resistencia del macizo rocoso por la estabilidad del talud. Un ajuste por el módulo de deformación del macizo rocoso en el talud. Un ajuste final de la resistencia del macizo rocoso según la distancia del talud.

El criterio generalizado de rotura de Hoek-Brown se basa en: El ajuste entre tensiones efectivas principal mayor y menor, la resistencia compresiva uniaxial y el GSI. El ajuste entre tensiones efectivas principal mayor y menor, la resistencia compresiva uniaxial, el factor D y el GSI. El ajuste entre tensiones efectivas principal mayor y menor, la resistencia global del macizo y la deformación horizontal. El ajuste entre tensiones efectivas principal mayor y menor, la resistencia global del macizo, el factor D y el GSI.