T11 Geotecnia

​En el MEF, la rotura de una zapata en Mohr-Coulomb (c=0, phi=30º, simbolo desconocido= 10º), ¿cuál de los siguientes solver es desaconsejable?. GMRES. Gradiente conjugado. Gauss-Jordan con Skyline. Gauss-Jordan con Hardwell-Boeing.

​Una trayectoria drenada en un ensayo triaxial en el plano q-p es: Curva hacia la izquierda disminuyendo la presión intersticial del agua. Curva hacia la derecha aumentando la presión intersticial del agua. Recta con pendiente 1:3. Recta vertical.

​El invariante de tensiones J2 representa físicamente: Estados de tensiones de confinamiento isotrópico de material. Estado de tensiones desviadoras equivalente a σ1- σ3 en un triaxial. Estado de tensiones isotrópicas equivalentes a (σ1+ 2σ3)/3 en un triaxial. Estado de tensiones desviadoras equivalente a σ1 en un triaxial.

Los modelos de plasticidad perfecta son adecuados para representar problemas. Donde se requiere obtener la deformabilidad de la obra. Que requieren determinar la carga de hundimiento o falla. Ambas respuestas son verdaderas.

l modelo de Mohr-Coulomb sobreestima la resistencia cuando se quiere: Representar problemas con trayectorias tensionales no drenadas. Representar problemas con trayectorias tensionales drenadas. Representar problemas de asentamiento.

​La dilatancia es: Relación entre las deformaciones volumétricas y desviadoras plástica. Un parámetro de resistencia del material. Ambas respuestas son válidas.

Al resolver un problema elastoplástico por el método de elementos finitos empleando el algoritmo de Newton-Raphson, se cumple que: El orden de convergencia es 2 solo si la matriz tangencial elastoplástica es consistente. Ninguna es correcta. El orden de convergencia es 2 independientemente de si la matriz tangencial elastoplástica es consistente o no. El orden de convergencia nunca es superior a 1.2.

Si queremos analizar mediante el método de los elementos finitos el comportamiento mecánico de un suelo que muestra una curva fuerza-desplazamiento como la que se aprecia en la siguiente figura: Control de desplazamientos. A partir del punto P no es posible emplear ninguna opción. Control de cargas. Control de longitud de arco (Arc length).

En un modelo constructivo elasoplastico dependiente de la presión de confinamiento, que implica que el angulo de friccion sea igual al ángulo de dilatancia. Es plasticidad asociada y las deformaciones volumétricas plásticas son de compresión. Es plasticidad no asociada y las deformaciones volumétricas plásticas son de compresión. Es plasticidad no asociada y las deformaciones volumétricas plásticas son de dilatación. Es plasticidad asociada y las deformaciones volumétricas plásticas son de dilatación.

Para estimar mediante el método de elementos finitos la plastificación y rotura de una cimentación superficial, obteniendo carga y mecanismo de rotura, se deberá emplear: Control de carga con incrementos de carga de orden (1/10) de la carga de rotura. Control de carga con incrementos de carga de orden (1/20) de la carga de rotura. Control de desplazamientos. Todas valen.

Una de las principales ventajas de emplear unmodelo de suelo elastoplástico con rigidización frente a un modelo elastoplástico perfecto es: Es fundamental para reproducir correctamente el comportamiento de unmedio poroso saturado. Permite tener en cuenta el historial de deformaciones bajo carga monótona. Permite la obtención de una carga límite de forma más precisa. Permita identificar de forma adecuada la superficie de rotura.

En suelos cohesivos blandos las condiciones residuales en un ensayo triaxial, tienen lugar: En dos líneas, definidas en los espacios p´-q y e-ln(p)´. Únicamente en una línea e-lnp´. Únicamente en una línea p´-q. Ninguna es correcta.

En un ensayo triaxial (simetría cilíndrica) se emplea, para caracterizar la tensión desviadora la variable tensional q definida como: q= σ1 - 2σ3. q= σ1 + σ3. q= σ1 - σ3. Ninguna es correcta.

Se emplea un modelo de Mohr-Coulomb para un suelo granular isótropo, y estudia, partiendo de un estudio isotrópico σ​1​=σ​2​=σ​3 una trayectoria según el eje hidrostático, es decir ∆σ​1​=∆σ​2​= ∆σ​3. Aparecen deformaciones plásticas de cortante. Aparecen deformaciones volumétricas elásticas pero no plásticas. Se producen deformaciones plásticas volumétricas y de cortante. Ninguna es válida.

Se emplea el modelo Mohr-Coulomb asociado para estudiar el suelo de una cimentación. En condiciones residuales (deformaciones elevadas), se observa que: Nodos fijos y elementos fijos. Ninguna es válida. Aparecen deformaciones plásticas volumétrica de dilatación. Nodos móviles y elementos finitos.

El modelo de desplazamiento de Von Mises, con plasticidad perfecta sin endurecimiento, se emplea: En condiciones no drenadas (carga muy rápida). No se emplea nunca. Todas son válidas. Para suelos no saturados con cargas lentas.

Se desea estudiar las deformaciones elastoplásticas producidas en un proceso de consolidación vertical de un estrato de suelo, para ello: Se podría emplear un modelo elastoplástico perfecto con criterio de rotura de Mohr-Coulomb. Se podría emplear un modelo elastoplástico perfecto con criterio de rotura de Drucker-Prager. Ninguna de las anteriores. Se podría emplear un modelo elastoplástico perfecto con criterio de rotura de Von Mises.

​Cuál es la más exacta y completa de las siguientes afirmaciones relativas al uso de triángulos de 3 nodos o cuadriláteros de 4 nodos en su versión estándar para cálculos por elementos finitos de la carga límite de una cimentación sobre un suelo seco. Podría no obtenerse valores excesivamente altos de la carga límite y mecanismos de rotura erróneos. Podrían obtenerse valores excesivamente altos de la carga límite. Podrían obtenerse mecanismos de rotura erróneos. Podrían obtenerse valores excesivamente altos de desplazamientos.

La teoría clásica de la consolidación clásica de la consolidación universal, es un caso particular del modelo de Biot-Zienkiewicz para suelos saturados. Para el caso de un estrato de suelo horizontal de 10 m de espesor: Si, pero hay que suponer que la tensión vertical σ​z​ es constante en el tiempo siendo σ(z). No es cierta esta afirmación. Todos son válidos. Si, pero hay que suponer que la tensión vertical es constante en profundidad.

​En la definición de tensión efectiva aparece un parámetro α que multiplica a la presión intersticial, y que tiene en cuenta la relación de las rigideces volumétricas: Del agua y de los granos del suelo. Del esqueleto sólido y de los granos del suelo. Del agua y del esqueleto sólido. Todos son correctos.

Sedisponedeunconjuntoderesultadosdeensayostriaxialesenunsuelo,deseaobtener su cohesión y su ángulo de rozamiento. Para ello: Se ajusta una línea mediante mínimos cuadrados en p´-q y de aquí se obtiene su cohesión y su ángulo de rozamiento. Se realiza un ajuste con mínimos cuadráticos lineales, obteniendo la mejor tangente. No se puede obtener con ningún método, debiendo aproximarse a ojo. Ninguna es válida.

¿Cómo representaría numéricamente un contorno impermeable?. Condición de contorno Neumann de valor 10 kN/m2. Condición de contorno tipo Dirichlet pw = 0 kN/m2. No prescribiendo ningún valor en el contorno. Condición de contorno tipo Dirichlet pw = 10 kN/m2.

​¿Cómo representaría numéricamente un contorno impermeable?. Condición de contorno Neumann homogénea. Condición de contorno tipo Dirichlet pw = 0 kN/m2. Condición de contorno Neumann homogénea de valor 10 kN/m2. Condición de contorno tipo Dirichlet pw = 10 kN/m2.

Si queremos realizar una simulación numérica de un ensayo triaxial concontrol de deformaciones, donde se asegura que la interfaz entre la aplicación de lacarga y la muestra cilíndrica de suelo es ​totalmente rugosa​. Cuál es la condición de contorno quemejorrepresentaala interfaz carga-suelo. Nota: u representa el desplazamiento en X, v representa desplazamiento en y. Sólo v=1. u=0 y v=1. u=0 y v=0. u=0 y v= -1.

Si queremos realizar una simulación numérica de un ensayo triaxial con control de deformaciones, donde se asegura que la interfaz entre la aplicación de la carga y la muestra cilíndrica de suelo es totalmente lisa​.Cuál es la condición de contorno que mejor representa a la interfaz carga-suelo. Nota: u representa el desplazamiento en X, v representa desplazamiento en y. Sólo v= -1. u=0 y v=1. u=0 y v=0. u=0 y v= -1.

Para estudiar el comportamiento de una cimentación con una permeabilidad que se aproxima a 0, en deformación plana, y suponiendo condiciones cuasiestáticas. Es preferible emplear el módulo de Poisson obtenido en una serie de ensayos triaxiales. No se puede aproximar. Se puede aproximar con precaución el problema mediante elementos finitos sólidos con un módulo de Poisson v=0,49. Se puede aproximar con precaución el problema mediante elementos finitos sólidos con un módulo de Poisson v=0,5.

En la definición de tensión efectiva aparece un parámetro α que multiplica a la presión intersticial, y que para el caso de una arcilla blanda tiene valores comprendidos entre: 0,3 y 0,5. 0 y 0,3. 0,5 y 0,6. Muy próximos a 1.

Si queremos reproducir unmedio poroso saturado, qué elementos empleará para discretizar el terreno: Q4P4. Q8P4. T3P3. Q4.

En un suelo blando saturado, y con el criterio de que las compresion es sean negativas, siendo σz la tensión según Z y ρw la presión intersticial, se cumple: σz1´= σz1 - ρw. σz1´= σz1 + ρw. σz1´= -σz1 - ρw. Todas son válidas.

Se desea estudiar un estrato de suelo del fondo marino. Se considera que σ,p​w​,σ´,son la tensión vertical total, la presión de poros y la tensión vertical efectiva, en superficie del lecho marino, respectivamente. Si ρ​w ​es la densidad del agua, g es la gravedad y h(t)es la altura del agua, las condiciones de contorno del lecho marino deben ser: Ninguna es correcta. σ=ρ​w​*g*h(t), p​w​=0. σ´=ρ​w​*g*h(t), p​w​=0. σ= p​w​=ρ​w​*g*h(t). σ=0, p​w​=ρ​w​*g*h(t).

En tres iteraciones consecutivas de un cálculo no lineal por elementos finitos se producen unos residuos o errores respectos de 2,665e-04,1,889e-07 y 9,492e-14. Sepodrá por tanto afirmar que: Converge linealmente. Se trata de un procedimiento iterativo super convergente. Converge cuadráticamente. Todas son válidas.

En un modelo constitutivo elastoplástico dependiente de la presión de confinamiento, que implica que el ángulo de fricción sea igual al ángulo de dilatancia. Es plasticidad asociada y las deformaciones volumétricas plásticas son de compresión. Es plasticidad no asociada y las deformaciones volumétricas plásticas son de compresión. Es plasticidad no asociada y las deformaciones volumétricas plásticas son de dilatación. Es plasticidad asociada y las deformaciones volumétricas plásticas son de dilatación.

El modelo de desplazamiento de Von Mises, con plasticidad perfecta sin endurecimiento, se emplea: En condiciones no drenadas (carga muy rápida). No se emplea nunca. Todas son válidas. Para suelos no saturados con cargas lentas.

Los modelos de plasticidad elástica con endurecimiento dan lugar a matrices de rigidez elementales: Que son simétricas si la regla de flujo plástica es asociada. Que nunca son simétricas. Que siempre son simétricas. Que son simétricas si la regla de flujo plástico es no asociada.

Si consideramos un proceso de consolidación en una columna vertical tras aplicar una carga P en superficie y siendo el esqueleto de suelo elástico lineal, entonces: Se recupera toda la deformación del suelo de forma inmediata al quitar P. En ningún caso se recupera. Se recupera toda la deformación del suelo para t=infinito. Se recupera la deformación del suelo de forma inmediata al quitar P.

¿Qué tipo de formulación se utiliza en GeHoMadrid para problemas de consolidación?. Desplazamiento-Velocidad-Presión de poros. Desplazamiento-Presión de poros. Velocidad de fluido-Deslizamiento. Todas son válidas.

¿Cuándo ocurren oscilaciones en la presión de poros?. En suelos de muy baja permeabilidad y fluido incompresible. Cuando se usan elementos de bajo orden (Q4P4). Si las anteriores se cumplen simultáneamente.

​Alahoraderesolverunprocesodeconsolidaciónatravésdelmétododeloselementos finitos no se pueden emplear los elementos Q4 (cuadriláteros lineales) cuando: La permeabilidad es muy grande. El módulo de compresibilidad del fluido intersticial sea muy bajo. La permeabilidad sea muy pequeña y el módulo de compresibilidad del fluido intersticial sea muy alto. Siempre se puede emplear elementos Q4.