Test DOS ing. química Uca

En el método de Ponchon-Savarit, cuando una recta de reparto coincide con una recta de operación: El número de platos es mínimo. El reflujo es total. La relación de reflujo es mínima.

En el método de Ponchon-Savarit, el equilibrio entre fases viene dado por: Las rectas de reparto. Las líneas de operación. Los polos de operación.

En el método de Ponchon-Savarit las líneas de reparto unen: Composiciones de equilibrio entre dos platos. Entradas y salidas de líquido y vapor en platos contiguos. Composiciones de equilibrio en un plato.

El método de Ponchon-Savarit se utiliza cuando: Los compuestos a separar tienen volatilidades semejantes. Cuando no se dispone de datos de equilibrio xy pero sí de entalpía-composición H-xy. No se puede considerar constancia en los flujos molares.

En el método de Ponchon-Savarit, la corriente W’ tiene: La misma composición que W pero distinto caudal y entalpía. Es igual que W pero considera el calor puesto en juego en el calderín. La misma composición, caudal y entalpía que W.

En el método de Ponchon-Savarit se parte de la hipótesis de que: La temperatura es constante a lo largo de toda la columna. Los calores molares no son despreciables porque los caudales molares de líquido y vapor no son constantes a lo largo de toda la columna. Los calores molares son despreciables porque los caudales molares de líquido y vapor son constantes a lo largo de toda la columna.

En el método de Ponchon-Savarit, las corrientes D y D’: Tienen diferente composición. Tienen diferente caudal. Tienen diferente contenido entálpico.

En el método de Ponchon-Savarit se realizan las siguientes simplificaciones: Se desprecian las pérdidas de calor. Se consideran los caudales constantes a lo largo de la columna. Se considera la relación L/V constante en las zonas de rectificación y agotamiento.

En el método de Ponchon-Savarit, se utilizan unas entalpías corregidas en el balance de energía para obtener un balance: Isentrópico. Adiabático. Isotérmico.

En el método de Ponchon-Savarit, cuando una recta de reparto coincide con una recta de operación: La relación de reflujo es mínima. El número de platos es mínimo. El reflujo es total.

En el método de Ponchon-Savarit las líneas de reparto. Entradas y salidas de líquido y vapor en platos contiguos. Composiciones de equilibrio en un plato. Composiciones de equilibrio entre dos platos.

La relación de reflujo mínima en el método de Ponchon-Savarit se calcula prolongando la recta de reparto que: Proporcione un D’ más alto pero por debajo del D’ del problema. Pase por la alimentación y corte a la vertical a la composición xD. Proporcione un D’ más alto.

En columnas con doble alimentación: El polo D’ está a menor composición que xD si la alimentación F1 es vapor saturado. El polo de la zona de agotamiento coincide con el de las columnas convencionales. La línea de operación de la sección 2 de la zona de rectificación depende de las condiciones de alimentación de ambas alimentaciones.

El número de platos teóricos en la zona de rectificación de columnas con extracción lateral de producto como líquido saturado, con respecto a las columnas convencionales: Depende del caudal de la corriente lateral que se extraiga. Depende de la condición de alimentación. Es mayor.

En las columnas con calefacción de vapor directo: Hay dos secciones con rectas de operación iguales a las de las columnas convencionales. Al no haber caldera, no hay línea operación en la zona de agotamiento. Hay dos secciones, teniendo la de agotamiento una línea de operación diferente a la de las columnas convencionales.

En columnas con extracción lateral de una corriente de vapor saturado en la zona de agotamiento: Se sigue cumpliendo que F, D’ y P se encuentran en la misma línea. La expresión del balance energético es igual que si la corriente fuese de líquido saturado. La expresión del balance entálpico modificado es igual que si la corriente se extrae de la zona de rectificación.

Cuando se usa el método de Ponchon-Savarit para calcular el NPT en columnas con calefacción de vapor directo, el polo de la zona de agotamiento se encuentra: En las mismas coordenadas que para una columna convencional. En la composición xW y a una entalpía mayor que la de una columna convencional. A una composición mayor que xW.

En columnas con reflujo recirculante, el término QE representa: El calor latente de vaporización. Todos los calores puestos en juego en la zona de rectificación. El producto del caudal de condensado por el calor latente de vaporización.

En las columnas con extracción lateral de producto, como liquido saturado, en la zona de rectificación. Tanto la línea de operación de la zona de rectif. como la zona de agot. son diferentes a las de las columnas convencionales. La línea de operación de la zona de rectif. tiene mayor pendiente que las columnas convencionales. La línea de operación de la zona de agot, es igual que las de las columnas convencionales.

En el caso de columnas con reflujo recirculante, en el que se extrae una corriente de vapor de la zona de rectif., se condensa y se vuelve a introducir en la columna como liq. sat. el número de platos en dicha columna: Es mayor que una columna convencional. Es menor al de una columna convencional. Es = al de una columna convencional.

La entalpía de vapor director : Es menor que la del producto de cola y mayor que la del producto de cabeza. Dependerá de la composición de la corriente de vapor directo. Es mayor que la del producto de cola.

En las columnas con calefacción con vapor directo, el polo P’: Tiene la composición de W y la entalpía de W y la de la corriente de vapor inyectado. Tiene la composición de W. Tiene la entalpía de la corriente de colas y de vapor inyectado.

Cuando se usa el método de McCabe-Thiele para calcular el NPT en columnas con calefacción de vapor directo, la línea de operación de la zona de agotamiento: Tiene igual pendiente que la de las columnas con caldera, lo que significa menor número de platos. Tiene mayor pendiente que la de las columnas convencionales, lo que significa mayor número de platos. Tiene menor pendiente que la de las columnas con caldera, lo que significa mayor número de platos.

En columnas con una extracción lateral de líquido saturado en la zona de agotamiento: Al aplicar el método de Ponchon-Savarit, el polo P’ está en la línea que une D’ con P. El balance con las entalpías modificadas es igual que si la corriente de salida lateral estuviese en la zona de rectificación. La expresión del balance global de energía es igual que si la corriente de salida lateral estuviese en la zona de rectificación.

En columnas con extracción lateral de producto en la zona de rectificación, en dicha zona: Hay dos líneas de operación con diferentes pendientes y puntos de origen. Hay dos líneas de operación con iguales pendientes pero distintos puntos de origen. Hay dos líneas de operación con diferentes pendientes pero el mismo punto de partida.

En columnas con calefacción con vapor directo: El polo P’ se encuentra a una composición inferior a xW, dado que el vapor que se inyecta es del componente menos volátil puro. La entalpía de la corriente de vapor directo es siempre menor que la del destilado. Al aplicar el método de Ponchon-Savarit, D’, F y P’ se encuentran en la misma línea, al igual que en las columnas convencionales.

El valor de “qb” en el caso de columnas con calefacción de vapor directo es: La mitad del calor retirado del condensador. Igual que en las columnas convencionales. No hay calderín al que aportar calor.

En las columnas con calefacción de vapor directo: Hay dos secciones, teniendo la de agotamiento una línea de operación diferente a la de las columnas convencionales. Al no haber caldera, no hay línea operación en la zona de agotamiento. Hay dos secciones con rectas de operación iguales a las de las columnas convencionales.

En el caso de columnas con reflujo recirculante en el que se extrae una corriente de vapor de la zona de rectificación, se condensa y se vuelve a introducir en la columna como líquido saturado, el número de platos en dicha columna: Es igual al de una columna convencional. Es menor al de una columna convencional. Es mayor al de una columna convencional.

Cuando se usa el método de Ponchon-Savarit para calcular el NPT en columnas con calefacción de vapor directo, el polo de la zona de agotamiento se encuentra: En las mismas coordenadas que para una columna convencional. A una composición mayor que xW. En la composición xW y a una entalpía mayor que la de una columna convencional.

En columnas con una extracción lateral de líquido saturado en la zona de agotamiento. La expresión del balance global de energía es igual que si la corriente de salida lateral estuviese en la zona de rectificación. El balance con las entalpías modificadas es igual que si la corriente de salida lateral estuviese en la zona de rectificación. Al aplicar el método de Ponchon-Savarit, el polo P’ está en la línea que une D’ con P.

Un azeótropo mínimo ocurre cuando a temperatura a la que se alcanza el equilibrio: Es inferior a la temperatura de ebullición del compuesto menos volátil. Es superior a la temperatura de ebullición del compuesto más volátil. Es inferior a la temperatura de ebullición del compuesto más volátil.

Un azeótropo máximo ocurre cuando a temperatura a la que se alcanza el equilibrio: Es superior a la temperatura de ebullición del compuesto más volátil. Es inferior a la temperatura de ebullición del compuesto menos volátil. Es superior a la temperatura de ebullición del compuesto menos volátil.

En la destilación azeotrópica del sistema etanol-agua con benceno, del condensador salen: Una única fáse rica en etanol. Una fase acuosa y otra fase alcohólica. Dos fases inmiscibles, una rica en agua y otra en benceno.

En el sistema iso-octano/tolueno, la adición de fenol hace que: Aumenta la volatilidad del iso-octano. Aumente la volatilidad del tolueno. Se rompa el azeótropo.

Un ejemplo típico de destilación azeotrópica con azeótropo ternario es el sistema: Etanol-agua. Benceno-tolueno. Agua-ácido acético.

El sistema etanol-agua presenta: No tiene azeótropo. Azeótropo binario. Azeótropo ternario.

En la destilación extractiva, el agente extractante debe tener: Una alta volatilidad. Una alta temperatura de ebullición. Poca misciblidad con el sistema a separar.

La destilación extractiva consiste en: Añadir un tercer compuesto que consiga una volatilidad igual a la unidad. Añadir un tercer compuesto que disminuya la volatilidad relativa del sistema. Añadir un tercer compuesto que aumente la volatilidad relativa del sistema.

La destilación azeotrópica consiste en: Modificar la temperatura del sistema para que el azeótropo se desplace de composición. La adición de un tercer compuesto que rompa o modifique el azeótropo original. La adición de un tercer compuesto que modifique la volatilidad relativa del sistema.

El etanol hiperazaeotrópico se puede obtener por destilación salina añadiendo al sistema: KCl. CaCl2. CuCl2.

La formación de azeótropos ternarios se usa cuando: El sistema presenta baja volatilidad relativa. Ya existe un azeótropo binario. Se desea conseguir el efecto salino.

El sistema agua-ácido acético se puede separar por: Destilación salina. Destilación extractiva. Formación de un azeótropo ternario.

En la destilación extractiva, cuanto mayor sea la cantidad de agente extractante: Más aumenta la volatilidad relativa, pero mayor cantidad de éste habrá que recuperar. Mayor es la disminución de la volatilidad relativa y, por tanto, menor cantidad de éste habrá que recuperar. Mejor es el proceso.

En la destilación salina, el agente extractante: Se introduce en la columna con el reflujo de cabeza, al ser soluble en la fase líquida. Se recupera por cabeza, al ser las sales no volátiles. Se introduce en la columna con la alimentación, al ser soluble en la fase líquida y así actuar sobre la mayor longitud de columna.

Para la separación eficaz del sistema agua-ácido acético se utiliza: Acetato de butilo. Benceno. Etanol.

En la destilación azeotrópica del sistema etanol-agua con benceno, del condensador salen: Una fase acuosa y otra fase alcohólica. Una única fáse rica en etanol. Dos fases inmiscibles, una rica en agua y otra en benceno.

La destilación extractiva consiste en: Añadir un tercer compuesto que consiga una volatilidad igual a la unidad. Añadir un tercer compuesto que aumente la volatilidad relativa del sistema. Añadir un tercer compuesto que disminuya la volatilidad relativa del sistema.

Un azeótropo mínimo ocurre cuando a temperatura a la que se alcanza el equilibrio: Es inferior a la temperatura de ebullición del compuesto menos volátil. Es superior a la temperatura de ebullición del compuesto más volátil. Es inferior a la temperatura de ebullición del compuesto más volátil.

En la destilación extractiva, cuanto mayor sea la cantidad de agente extractante: Más aumenta la volatilidad relativa, pero mayor cantidad de éste habrá que recuperar. Mayor es la disminución de la volatilidad relativa y, por tanto, menor cantidad de éste habrá que recuperar. Mejor es el proceso.

El sistema agua-ácido acético se puede separar por: Destilación salina. Formación de un azeótropo ternario. Destilación extractiva.

En la destilación salina, el agente extractante: Se recupera por cabeza, al ser las sales no volátiles. Se introduce en la columna con el reflujo de cabeza, al ser soluble en la fase líquida. Se introduce en la columna con la alimentación, al ser soluble en la fase líquida y así actuar sobre la mayor longitud de columna.

En el sistema iso-octano/tolueno, la adición de fenol hace que: Se rompa el azeótropo. Aumente la volatilidad del tolueno. Aumenta la volatilidad del iso-octano.

En la destilación extractiva, el agente extractante debe tener: Una alta temperatura de ebullición. Poca misciblidad con el sistema a separar. Una alta volatilidad.

El método FUG para torres de platos de sistemas multicomponentes consta de 3 etapas. Seleccione la que es un método grafico: Underwood. Gilliland. Frenske.

En la destilación flash multicomponente, los balances se realizan: A todos los componentes del sistema. Al componente clave ligero. A los componentes clave.

El método FUG permite calcular: Los caudales y composiciones en cada plato. El número de platos teóricos. El número mínimo de etapas y la relación de reflujo mínima.

La ecuación de Fenske se aplica: Solo a los componentes clave. Solo a los componentes no clave. A componentes clave y no clave.

Por encima de la etapa de alimentación, los componentes no clave pesados: Aparecen en cantidades apreciables. Aumentan su fracción molar. Desaparecen rápidamente.

El método de FUG es: Un métodos aproximado que permite calcular el número de etapas en un sistema multicomponente, pero no los caudales de líquido y vapor. Un método riguroso que permite calcular el número mínimo de etapas y la relación de reflujo mínima. Un método aproximado que permite calcular tanto el número de etapas como los caudales de líquido y vapor en un sistema multicomponente.

El método FUG: Es poco usado, ya que es complejo y tedioso. En uno de sus pasos precisa la realización de un proceso iterativo. Es un método gráfico de gran fiabilidad.

El método FUG permite calcular el número de platos de las zonas de agotamiento y rectificación: Siempre que se conozca la relación nº mínimo de platos de rectificación/agotamiento. Sólo cuando la columna presente cierta simetría y la alimentación entre por la parte central. No lo permite.

El método de equivalencia binaria para la resolución de procesos de destilación multicomponente asume que: Se sobrevaloran las necesidades de etapas para una separación dada. Se obtienen el número exacto de etapas necesarias para una separación dada. Se infravaloran las necesidades de etapas para una separación dada.

Para el cálculo del punto de rocío, se considera que: ∑KiXi = 1. ∑KiYi = 1. ∑(Yi/Ki )= 1.

La temperatura de equilibrio de una mezcla multicomponente se encuentra entre: Las temperaturas de ebullición de los componentes más y menos volátil a la presión de trabajo. Las temperaturas de ebullición de los componentes más y menos volátil a presión atmosférica. Las temperaturas de ebullición de los componentes clave.

El método de equivalencia binaria para la resolución de procesos de destilación multicomponente redefine las variables de componentes: Clave. De todos los componentes del sistema. No claves.

En la destilación flash multicomponente: Se usa la ecuación de Lord Rayleigh modificada. Es necesario conocer las volatilidades de cada uno de los componentes. Los balances de materia son completamente diferentes a los de los sistemas binarios.

Para hacer el cálculo del punto de burbuja, se supone inicialmente: Una temperatura. Una volatilidad relativa. Una volatilidad.

En el método FUG de resolución de columnas multicomponentes: La gráfica de Gilliland permite determinar el número mínimo de etapas. La ecuación de Underwood permite calcular el reflujo mínimo. La ecuación de Fenske proporciona el número de etapas.

En los sistemas de clase 1, la zona de contacto aparece: En un plato de la zona de rectificación. En cualquier plato de la columna. En el plato de alimentación.

En la destilación multicomponente, los componentes clave son los que aparecen: Por cola y cabeza. Solo por cabeza. Solo por cola.

Los métodos aproximados para la resolución de las ecuaciones del balance a una columna de destilación multicomponente son: Métodos etapa a etapa. Métodos de grupo. Métodos de aproximaciones sucesivas.

Los componentes clave son los que salen por: Cabeza y cola. Colas. Cabeza.

Indique qué afirmación es falsa: Generalmente, los componentes clave son adyacentes en el orden de volatilidad. Independientemente del número de componentes de una mezcla a destilar, siempre aparecen componentes no clave. Un componente clave aparece en una cantidad apreciable en cabeza y cola, mientras que los no clave sólo aparecen en una de las corrientes de salida.

Para estimar el punto de burbuja en hidrocarburos ligeros se parte de considerar que el sumatorio de las fracciones molares de cada uno de los componentes. En la fase de vapor vale cero. En la fase de vapor vale la unidad. En la fase líquida vale cero.

Si la volatilidad relativa es inferior a 1: El componente 2 pasa a ser más volátil que el componente 1. Los componentes 1 y 2 se tienen la misma concentración. Hay que considerar cómo afecta la presión en el equilibrio.

Para alcanzar una separación especificada entre dos componentes claves: La relación de reflujo y el número de etapas teóricas tienen que ser superiores a sus valores mínimos. La relación de reflujo y el número de etapas teóricas tienen que ser menores a sus valores mínimos. La relación de reflujo y el número de etapas teóricas tienen que ser iguales a sus valores mínimos.

Para el cálculo del punto de burbuja de sistemas multicomponentes se parte de que: El sumatorio de la fracción molar de cada componente en las fases líquida y vapor vale 1. El sumatorio de la fracción molar de cada uno de los componentes de la fase vapor es 1. El sumatorio de las fracciones molares de cada uno de los componentes de la fase líquida es 1.

Para estimar el reflujo mínimo en una columna de destilación multicomponente se utiliza: La ecuación de Fenske. La ecuación de Underwood. La ecuación de Gilliland.

Las composiciones en equilibrio para sistemas multicomponentes se determinan: Mediante diagramas de equilibrio multicomponentes. A partir de diagramas de equilibrio de sistemas binarios conjugados entre sí. Usando la Ley de Raoult si el sistema se considera ideal.

Para un sistema multicomponente debe cumplirse que los puntos de burbuja a dos presiones diferentes, P1 y P2, siendo P1 > P2, sean: Es necesario conocer el sistema para predecir qué ocurrirá. T1 menor que T2. T1 mayor que T2.

Se denomina componente clave ligero al componente: Que sale sólo por la corriente de cabeza. Que aparece en una cantidad inferior al 15%. Que aparece en ambas corrientes de salida, cabeza y cola, con una mayor proporción en la de cabeza.

Un componente no clave pesado, abandona la columna: Por colas. Por cabeza. Por cabeza y colas.

El método de Underwood permite calcular: La relación de reflujo mínima para destilación multicomponente. La relación de reflujo interna para destilación multicomponente. La relación de reflujo mínima para una columna de relleno.