fiuum

En un conducto de sección variable convergente-divergente que se utiliza para descargar nitrógeno al ambiente, la máxima temperatura del fluido se alcanzaría en: In a converging-diverging duct that is used to discharge nitrogen into the atmosphere, the maximum fluid temperature would be reached in: A. En la sección más pequeña si el flujo es subsónico At the smallest section of the duct if the flow is subsonic B. En la salida del conducto si el flujo es supersónico At the outlet of the duct if the flow is supersonic C. En la garganta del conducto cuando está en condiciones críticas At the duct throat when the flow is at critical conditions D. En la sección más grande, si el flujo es subsónico At the largest section, in the flow is subsonic. a. b. c. d.

En una onda de choque oblicua: In an oblique shock wave A. M2 <M1; T20 = T10; p2 <p1. B. M2 <M1; T20 = T10; p2 = p1. C. M2 >M1; T20 >T10; p2 >p1. D. M2 <M1; T20 = T10; p2 >p1co At the largest section, in the flow is subsonic. a. b. c. d.

Un conducto convergente-divergente de una turbomáquina se diseña para T0 =1600 K y p0 = 4 bar. Indica que pasaría si el conducto opera en condiciones de arranque dónde se sabe que la T0 = 400 K (la p0 y la presión de descarga son las mismas) A converging-diverging duct of a turbomachine is designed for T0 = 1600 K and p0 = 4 bar. Indicate what would happen if the duct operates under cold-start conditions where T0 = 400 K (p0 and discharge pressure are the same) A. El gasto será el de diseño The mass flow would be the same than the design point B. El gasto será el doble que en diseño The mass flow would be double than the design point C. El gasto será la mitad que en diseño The mass flow would be half of the design point D. La temperatura crítica será la mitad que en diseño The critical temperature would be half of the design point. a. b. c. d.

Un conducto de geometría variable se comporta como una tobera si: A duct with variable geometry behaves like a nozzle if: A. dp >0; dT >0; dM <0 B. dp >0; dT <0; dM >0 C. dp <0; dT <0; dM >0 D. dp <0; dT <0; dM <0. a. b. c. d.

En una tobera convergente-divergente operando con una onda de choque en su interior: In a convergent-divergent nozzle operating with a shock wave inside: A. El área crítica aguas abajo (A*2 ) es igual que el área crítica aguas arriba (A*1 ) de la onda de choque. The critical area downstream the shock wave (A*2 ) is equal than the critical area upstream the shock wave (A*1 ). B. La presión crítica aguas abajo (p*2) es mayor que la presión crítica aguas arriba (p*1) de la onda de choque. The critical pressure downstream the shock wave (p*2 ) is higher than the critical pressure upstream the shock wave (p*1 ). C. La presión crítica aguas abajo (p*2 ) es menor que la presión crítica aguas arriba (p*1 ) de la onda de choque. The critical pressure downstream the shock wave (p*2 ) is lower than the critical pressure upstream the shock wave (p*1 ). D. El área crítica aguas abajo (A*2 ) es menor que el área crítica aguas arriba (A*1 ) de la onda de choque. The critical area downstream the shock wave (A*2 ) is smaller than the critical area upstream the shock wave (A*1 ). a. b. c. d.

En una tobera convergente-divergente que opera en condiciones de diseño, si se consideran dos secciones con la misma área de paso, una de ellas antes de la garganta y otra después de la garganta: In a convergent-divergent nozzle operating under design conditions, if two sections with the same area are considered, one before the throat and the other after the throat: A. El fluido tendrá menor temperatura en la sección del tramo divergente. The fluid will have a lower temperature in the section of the divergent part B. El fluido tendrá la misma temperatura en las dos secciones. The fluid will have the same temperature in both sections C. El fluido tendrá menor velocidad en la sección del tramo divergente. The fluid will have a lower velocity in the section of the diverging part D. El fluido tendrá la misma presión en las dos secciones. The fluid will have the same pressure in the two sections. a. b. c. d.

¿Cómo es posible aumentar la presión y disminuir la presión de parada de un flujo? Is it possible to increase the pressure and decrease the stagnation pressure of a flow at the same time? A. Con una onda de choque. Yes, with a shock wave. B. Esto físicamente no puede ocurrir. No, this cannot physically happen. C. Con un cambio brusco de condiciones subsónicas a condiciones supersónicas. Yes, With a sudden change from subsonic conditions to supersonic conditions. D. Con un flujo isentrópico con aumento de la capa límite. Yes, in an isentropic flow with an increasing boundary layer. The fluid will have the same pressure in the two sections. a. b. c. d.

Si el coeficiente de pérdida de velocidad de una tobera es 95%: If the velocity loss coefficient of a nozzle is 95%: A. El coeficiente de pérdida de energía cinética es 95%. The kinetic energy loss coefficient is 95% B. El coeficiente de pérdida de energía cinética es 21% The kinetic energy loss coefficient is 21% C. El coeficiente de pérdida de energía cinética es 11% The kinetic energy loss coefficient is 11% D. No es posible calcular el coeficiente de pérdida de energía cinética con los datos disponible. a. b. c. d.

En un flujo no isentrópico, el área efectiva: In a non-isentropic flow, the effective area: A. Se mantiene constante debido a que el coeficiente de descarga es un invariante. It remains constant because the discharge coefficient is an invariant B. Cambia a lo largo del conducto, debido a cambios de la capa límite y a cambios de sección. It changes along the duct, due to changes in the boundary layer and in the section. C. Aumenta el gasto másico trasegado respecto a la condición isentrópica. It increases the mass Flow respect to the isentropic condition D. Se mantiene igual a la de flujo isentrópico, al ser un invariante. It is remains equal to that of isentropic flow, since it is an invariant. a. b. c. d.

Para un flujo en régimen subsónico, ordena de mayor a menor T, T0 y T*: For a Flow in subsonic regime, order from highest to lowest T, T0 and T*: A. T0 >T* >T B. T0 >T >T* C. T* >T >T0 D. T >T* >T0. a. b. c. d.

En un flujo isentrópico subsónico en un conducto convergente-divergente: a. La presión mínima se da en la sección de salida. b. La presión mínima se da en la garganta. c. Se alcanza M=1 en la garganta. d. El gasto no variará si se modifica ligeramente la presión de salida. a. b. c. d.

El gasto en una tobera convergente que trabaje con un salto supercrítico: a. Se mantiene constante ante pequeñas variaciones de la presión de salida. b. Se mantiene constante ante pequeñas variaciones de la presión de entrada. c. Se mantiene constante ante pequeñas variaciones de la temperatura de entrada. d. Se mantiene constante ante pequeñas variaciones en el área de la garganta. a. b. c. d.

En un flujo isentrópico estacionario unidimensional, son invariantes a lo largo del conducto: a.Gasto, presión crítica y entropía. b. Área, presión de parada y temperatura. c. Área crítica, presión y temperatura crítica. d.Gasto, temperatura de parada y presión. a. b. c. d.

Tras una onda de choque: a. La densidad y la densidad crítica aumentan. b. La densidad aumenta y la densidad crítica disminuye. c. La densidad disminuye y la densidad crítica aumenta. d. La densidad y la densidad crítica disminuyen. a. b. c. d.

La relación entre el coeficiente de pérdida de velocidad (𝜑𝜑) y el coeficiente de pérdida de energía cinética (𝜁𝜁) de una tobera es: a. 𝜁𝜁 = (1 − 𝜑𝜑2)⁄𝜑𝜑2. b. 𝜁𝜁 = (1 − 𝜑𝜑)⁄𝜑𝜑. c. 𝜁𝜁 = 1 − 1⁄𝜑𝜑2. d. 𝜁𝜁 = 1 − 𝜑𝜑. a. b. c. d.

La garganta efectiva en el caso de flujo con rozamiento en un conducto convergente-divergente: a. Se sitúa aguas abajo de la garganta geométrica. b. Está ubicada en la garganta geométrica, aunque tiene una sección efectiva superior. c. Está ubicada en la garganta geométrica, aunque tiene una sección efectiva inferior. d. Se sitúa aguas arriba de la garganta geométrica. a. b. c. d.

Una tobera convergente trabaja con un salto supercrítico. Si se duplicasen la presión de parada a la entrada y la temperatura de parada (𝑝𝑝′0 = 2𝑝𝑝0; 𝑇𝑇′0 = 2𝑇𝑇0): a. El gasto aumentaría con un factor de √2 (𝑚𝑚̇′ = √2𝑚𝑚̇). b. El gasto se duplicaría (𝑚𝑚̇′ = 2𝑚𝑚̇). c. El gasto se mantendría, al estar la garganta en condiciones críticas. d. El gasto se dividiría entre dos (𝑚𝑚̇′ = 𝑚𝑚̇/2). a. b. c. d.

La velocidad a la salida de una onda de choque oblicua: a. Siempre es subsónica. b. Siempre es en la misma dirección que a la entrada, pero de menor módulo. c. La componente perpendicular a la onda pasa de supersónica a subsónica. d. Es inferior a la de una onda de choque plana. a. b. c. d.

En un gas perfecto, la relación entre la temperatura de parada y la crítica T0/T*: a. Depende del número de Mach M considerado. b. Depende de la temperatura de parada T0. c. Depende de la presión de parada p0. d. Depende únicamente de la razón de calores específicos 𝛾𝛾. a. b. c. d.

En una tobera convergente-divergente operando con una onda de choque en su interior: a. La presión mínima se da en la sección de salida. b. La presión mínima se da en la garganta. c. La presión mínima se da justo aguas arriba de la onda de choque. d. La presión mínima se da justo aguas abajo de la onda de choque. a. b. c. d.

C14 ¿Cuál de las siguientes opciones no ha sido desarrollada de forma comercial? a. Turbina de acción. b. Turbina radial centrípeta. c. Compresor radial. d. Compresor de acción. a. b. c. d.

C16 Si se comparan dos escalonamientos (acción y reacción con R=0.5) a igualdad de salto de entalpía: a. 𝑐𝑐1,𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 ≈ 2 · 𝑐𝑐1,𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟 b. 𝑐𝑐1,𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 ≈ √2 · 𝑐𝑐1,𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟 c. 𝑐𝑐1,𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 ≈ 𝑐𝑐1,𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟/2 d. 𝑐𝑐1,𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎𝑎 ≈ 𝑐𝑐1,𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟𝑟/√2. a. b. c. d.

C17 El triángulo óptimo de un escalonamiento de acción se obtiene con a. 𝑢𝑢 = 𝑐𝑐1𝑢𝑢 b. 𝑢𝑢 = 𝑐𝑐1𝑢𝑢/2 c. 𝑢𝑢 = 𝑐𝑐1𝑎𝑎/2 d. 𝑢𝑢 = 𝜑𝜑𝑒𝑒𝑐𝑐1𝑠𝑠. a. b. c. d.

El diámetro de una turbomáquina debe limitarse a. Para mantener u acotada. b. Para permitir grandes valores de c1. c. Para limitar el área de escape y de esta forma alcanzar bajas presiones. d. Para permitir trabajar con mayores temperaturas. a. b. c. d.

El diámetro de una turbomáquina debe limitarse a. Para mantener u acotada. b. Para permitir grandes valores de c1. c. Para limitar el área de escape y de esta forma alcanzar bajas presiones. d. Para permitir trabajar con mayores temperaturas. a. b. c. d.