Hormigón Complexivo

Según el ACI 318-19, en el diseño por resistencia de elementos de hormigón armado debe cumplirse que: La resistencia nominal sea igual a la carga de servicio. La resistencia de diseño sea mayor o igual que el efecto de las cargas mayoradas. La resistencia nominal sea menor que la carga última. La resistencia de diseño sea igual a la carga muerta.

Para un acero de refuerzo con ( f_y = 420 , MPa ) y ( E_s = 200000 , MPa ), la deformación de fluencia del acero es aproximadamente: 0.0010. 0.0021. 0.0030. 0.0050.

En el diseño a flexión según ACI 318-19, la deformación unitaria máxima del concreto en la fibra extrema comprimida se adopta como: 0.001. 0.002. 0.003. 0.0035.

La hipótesis de que “las secciones planas antes de la deformación permanecen planas después de la deformación” corresponde al principio de: Compatibilidad de deformaciones. Equilibrio plástico. Rigidez equivalente. Adherencia perfecta únicamente.

En una sección de hormigón armado sometida a flexión, la principal función del acero longitudinal de tracción es: Resistir la compresión del concreto. Resistir las tracciones que el concreto fisurado no puede soportar. Aumentar el recubrimiento efectivo. Eliminar la necesidad de estribos.

En el comportamiento a flexión de una viga de hormigón armado, el agrietamiento del concreto en tracción provoca que: El eje neutro desaparezca. El concreto traccionado continúe resistiendo la mayor parte de la tracción. La rigidez del elemento disminuya. El momento resistente se vuelva independiente del acero.

La teoría de diseño por esfuerzos de trabajo se caracteriza fundamentalmente por: Comparar resistencia reducida con cargas mayoradas. Basarse en el comportamiento plástico último de los materiales. Trabajar con esfuerzos admisibles bajo cargas de servicio. Despreciar la compatibilidad de deformaciones.

En el diseño moderno de hormigón armado, el método de estados límite de resistencia busca principalmente: Evitar cualquier fisura visible bajo toda condición. Garantizar seguridad frente al colapso. Lograr que el acero no fluya. Eliminar completamente la deformación diferida.

¿Cuál de las siguientes fallas es más deseable en una viga de hormigón armado correctamente diseñada?. Falla frágil por compresión del concreto. Falla por cortante antes de la fluencia del acero. Falla dúctil controlada por tracción. Falla por punzonamiento.

Cuando la cuantía de acero a tracción supera la cuantía balanceada, la sección tiende a presentar: Falla dúctil con gran aviso. Falla por compresión del concreto antes de la fluencia del acero. Reducción del eje neutro a cero. Aumento automático del factor (\phi).

En una sección controlada por tracción, el factor de reducción de resistencia para flexión es aproximadamente: 0.65. 0.70. 0.75. 0.90.

En una sección no preesforzada, una falla balanceada ocurre cuando: El concreto se fisura y el acero no trabaja. El acero extremo a tracción fluye al mismo tiempo que el concreto alcanza (Ec = 0.003). Toda la sección se encuentra a compresión. El acero alcanza (Et = 0.005).

El módulo de elasticidad del concreto, según ACI para hormigón de peso normal, se relaciona principalmente con: La cuantía del acero longitudinal. La resistencia a compresión del concreto. El diámetro de estribos. El recubrimiento libre.

El valor promedio del módulo de Poisson del concreto se encuentra aproximadamente en: 0.05. 0.15. 0.30. 0.50.

En una estructura aporticada de hormigón armado, la secuencia correcta de transmisión de cargas gravitacionales es: Columnas – losas – vigas – cimentación. Losas – vigas – columnas – cimentación. Vigas – columnas – losas – cimentación. Losas – columnas – vigas – cimentación.

En una viga simplemente apoyada sometida a carga gravitacional distribuida, la zona traccionada en el centro del vano se ubica generalmente en: La fibra superior. La fibra inferior. El eje neutro. Toda la sección.

La cuantía de refuerzo a tracción debe ser menor que la cuantía balanceada para: Lograr una falla controlada por compresión. Garantizar comportamiento dúctil. Reducir la adherencia. Eliminar la fisuración.

En una viga rectangular simplemente reforzada, si se incrementa el área de acero de tracción manteniendo constante la geometría de la sección, el eje neutro tiende a: Desplazarse hacia la zona traccionada (Según la IA y yo). Desplazarse hacia la zona comprimida (Respuesta del cuestionario). Permanecer siempre invariable. Desaparecer.

En una viga T sometida a momento positivo, si el eje neutro cae dentro del ala, la sección puede analizarse como: Una sección rectangular de ancho (bw). Una sección rectangular de ancho efectivo (bf). Una sección circular equivalente. Una sección fisurada sin concreto comprimido.

La principal razón para emplear una viga doblemente reforzada es: Disminuir la longitud de desarrollo. Cuando la altura disponible es limitada y la sección simple no alcanza la resistencia requerida. Eliminar la necesidad de concreto en compresión. Aumentar la cuantía mínima.

En flexión simple, el brazo interno de palanca resistente suele aproximarse mediante: (z = d+a). (z = d-a/2). (z = d-c). (z = c/2).

Para una viga rectangular, el bloque equivalente de compresión de Whitney tiene profundidad: a = B1*c. (a = c/\beta_1). (a = 0.85c) siempre. (a = d-c).

En una sección de viga simplemente reforzada, el momento nominal se calcula con la expresión: (Mn = As fy (d-a/2)). (Mn = 0.85 f'c b d^2). (Mn = As fy d). (Mn = \phi As fy (d-a)).

Si en una viga rectangular se mantiene constante el acero y el peralte efectivo, pero se incrementa el ancho (b), el valor de (a) tiende a: Incrementarse. Disminuir. Permanecer igual. Anularse.

La cuantía mínima de acero en vigas se exige principalmente para: Asegurar que la resistencia de la sección fisurada supere al momento de fisuración. Eliminar las flechas inmediatas. Reducir el peso sísmico. Garantizar falla por compresión.

En una viga simplemente reforzada, una falla controlada por tracción se asocia a que: El acero fluye antes de que el concreto se aplaste. El concreto se aplasta sin que el acero fluya. El refuerzo longitudinal no alcanza tensión. El cortante gobierna antes de la flexión.

En una viga sometida a flexión positiva, el acero de compresión se vuelve estructuralmente necesario cuando: El momento actuante es muy bajo. La sección se diseña como doblemente reforzada. El ala de una viga T trabaja a compresión. Se requiere únicamente control de temperatura.

Una ventaja principal del diseño con falla dúctil frente a falla frágil es que: Reduce la carga muerta. Aumenta el recubrimiento. Proporciona redistribución de esfuerzos y aviso antes del colapso. Elimina la necesidad de análisis estructural.

En una viga rectangular con acero constante, si aumenta el peralte efectivo (d), la capacidad a flexión: Disminuye. Permanece constante. Generalmente aumenta. Se vuelve independiente del acero.

Para una viga simplemente apoyada de luz (L) con carga uniformemente distribuida (w_u), el momento mayorado máximo es: (wu L^2 / 4). (wu L^2 / 8). (wu L^2 / 12). (wu L / 2).

Si una viga tiene (A_s = 1800 , mm^2), (f_y = 420 , MPa), (d = 500 , mm) y (a = 90 , mm), el momento nominal es aproximadamente: 311 kN·m. 345 kN·m. 379 kN·m. 420 kN·m.

En la pregunta anterior, si la sección está controlada por tracción, la resistencia de diseño (\phi M_n) es aproximadamente: 280 kN·m. 311 kN·m. 341 kN·m. 379 kN·m.

Cuando una sección de hormigón armado se analiza en estado último, el concreto a tracción se: Considera linealmente elástico. Desprecia para resistencia a flexión. Toma con la misma resistencia que el acero. Sustituye por recubrimiento equivalente.

En una viga T sometida a momento positivo, el ala trabaja principalmente: A tracción. A compresión. A cortante puro. A torsión.

En prediseño de vigas no preesforzadas, una relación útil para control aproximado de deflexión en viga simplemente apoyada es: (h = L/10). (h = L/16). (h = L/24). (h = L/30).

Según ACI 318-19, para vigas no preesforzadas de hormigón de peso normal, la resistencia nominal del concreto al cortante puede expresarse como: (Vc = 0.17 Raíz f'c bw d). (V_c = 0.85 f'_c b_w d). (V_c = A_v f_y d/s). (V_c = \phi 0.17 \sqrt{f'_c} b_w d).

La resistencia nominal total a cortante de una viga reforzada con estribos es: (Vn = Vc). (Vn = Vs). (Vn = Vc + Vs). Vn = \phi(Vc + Vs)).

La contribución del acero transversal al cortante en una viga con estribos verticales se calcula como: (V_s = A_v f_y s / d). Vs = (Av fy d) / s. (V_s = b_w d \sqrt{f'_c}). (V_s = A_s f_y (d-a/2)).

La función principal de los estribos en vigas es: Resistir compresión axial. Resistir tracciones diagonales asociadas al cortante. Reemplazar al acero longitudinal. Aumentar el momento de fisuración.

En el diseño sismorresistente, se reduce el espaciamiento de estribos cerca de los apoyos de vigas para: Disminuir la resistencia. Mejorar confinamiento y comportamiento ante cortante en zonas críticas. Incrementar la retracción del concreto. Reducir la adherencia acero-concreto.

Una viga presenta grietas inclinadas que se desarrollan hacia los apoyos. El fenómeno estructural más probable es: Retracción plástica. Acción combinada de flexión y cortante. Carbonatación. Exceso de recubrimiento.

La separación máxima general de estribos verticales en vigas, cuando se requiere refuerzo a cortante, no debe exceder: (d) o 800 mm. d/2) o 600 mm. (d/3) o 450 mm. (d/4) o 300 mm.

Si una viga tiene (Av = 100 mm^2), (fy = 420 MPa), (d = 450 mm) y (s = 150 mm), la contribución del acero al cortante es aproximadamente: 84 kN. 105 kN. 126 kN. 168 kN.

La separación libre mínima entre barras longitudinales paralelas en una misma capa debe ser el mayor de: 20 mm, (d_b) o (d_{agg}). 25 mm, (db) o (4/3 dagg). 40 mm, (1.5 d_b) o (d_{agg}). 25 mm, (2d_b) o (2d_{agg}).

Para acero en tracción, la longitud necesaria para transferir esfuerzos del acero al concreto se denomina: Longitud de plastificación. Longitud de desarrollo. Longitud de pandeo. Longitud de servicio.

Un gancho estándar a 90° en una barra de refuerzo requiere una extensión recta mínima de: 4 (db). 8 (db). 10 (db). 12 (db).

La principal razón por la que un recubrimiento epóxico puede incrementar la longitud de desarrollo es: Aumenta la ductilidad del acero. Reduce la adherencia entre el acero y el concreto. Incrementa la resistencia del concreto. Disminuye la longitud del empalme.

En el diseño de empalmes por traslape, la clasificación Clase B implica, respecto a Clase A: Menor longitud de traslape. Igual longitud de traslape. Mayor longitud de traslape. Empalme solo permitido en compresión.

En detallado sísmico de vigas, los empalmes por traslape del acero longitudinal deben evitarse en: Zonas de baja demanda. Regiones críticas donde se espera formación de rótulas plásticas. Apoyos simples únicamente. Losas macizas.

El recubrimiento libre mínimo del acero en vigas interiores no expuestas al suelo ni a la intemperie es típicamente del orden de: 20 mm. 40 mm. 75 mm. 100 mm.

En elementos vaciados directamente contra el suelo, el recubrimiento libre mínimo del refuerzo debe ser: 20 mm. 40 mm. 50 mm. 75 mm.

La longitud de anclaje de una barra se incrementa cuando: Aumenta la adherencia. Disminuye el diámetro de barra. Disminuye la resistencia del concreto o aumentan los factores desfavorables de adherencia. Se incrementa el recubrimiento y confinamiento.

En vigas sísmicas, el objetivo del detallado de estribos cerrados con ganchos adecuados es: Solo facilitar el colado. Asegurar confinamiento, resistencia a cortante y evitar pandeo del acero longitudinal. Reemplazar acero longitudinal de compresión. Disminuir el módulo de elasticidad.

Si en una viga se aumenta el número de ramas del estribo y se mantiene el espaciamiento, el valor de (Vs): Disminuye. Permanece igual. Aumenta. Se anula.

En diseño por cortante, cuando la resistencia requerida supera lo que razonablemente puede aportar la sección, la medida técnicamente correcta es: Eliminar estribos. Aumentar la sección o rediseñar el elemento. Reducir (f'_c). Reducir el peralte.

Una losa apoyada en cuatro bordes trabaja predominantemente en una dirección cuando: (l_l/l_c < 1). (lado largo/ lado corto menor que 2). (l_c/l_l \ge 2). (l_l = l_c).

En una losa unidireccional, el acero principal de flexión se coloca en la dirección de: La luz larga. La luz corta. La diagonal principal. La mayor rigidez del apoyo.

En una losa unidireccional, el acero por temperatura y retracción se dispone: En la misma dirección del acero principal. Perpendicular al acero principal. Solo sobre los apoyos. Solo en la cara superior.

Para una losa maciza en una dirección simplemente apoyada, un criterio de predimensionamiento usual del ACI es: h \ge L/10). (h \ge L/16). (h = L/20). (h \ge L/28).

Para una losa maciza en una dirección continua en ambos extremos, el espesor mínimo aproximado para control de deflexiones puede adoptarse como: (L/20). (L/24). (L/28). (L/10).

En una losa bidireccional, el refuerzo principal debe disponerse: Solo en la dirección corta. Solo en la dirección larga. En ambas direcciones. Solo en bordes.

El punzonamiento en losas es: Una falla dúctil por flexión en el centro del vano. Una falla frágil alrededor del apoyo o columna. Una deformación diferida por fluencia. Una fisura de retracción superficial.

En una losa sin vigas, el perímetro crítico de punzonamiento se ubica a: (d) de la cara de la columna. (d/2) de la cara de la columna. (h/2) de la cara de la columna. (2d) de la cara de la columna.

La función principal de la loseta de compresión en una losa nervada unidireccional es: Servir solo como acabado arquitectónico. Aportar el bloque comprimido por flexión y permitir trabajo integral del sistema. Eliminar el acero negativo. Reemplazar los nervios resistentes.

El objetivo estructural principal de una losa alivianada o nervada en edificaciones es: Aumentar el peso sísmico. Optimizar el peso propio manteniendo capacidad resistente. Eliminar completamente las deflexiones. Evitar el uso de formaleta.

En sistemas de losa nervada unidireccional, la separación libre máxima entre nervios no debe exceder aproximadamente: 0.50 m. 0.75 m. 1.00 m. 1.20 m.

En una losa de una dirección, el ancho de diseño para flexión se considera usualmente: Un ancho unitario de 1 m. El ancho total del panel. Solo la distancia entre dos barras. El ancho de apoyo.

En losas bidireccionales, la principal diferencia respecto a las unidireccionales es que: No requieren refuerzo. Distribuyen la carga hacia apoyos en ambas direcciones. Solo resisten carga puntual. No presentan momentos negativos.

Una grada maciza convencional de hormigón armado, para efectos de predimensionamiento, suele modelarse como: Losa maciza en una dirección. Losa maciza en dos direcciones. Zapata inclinada. Viga de gran peralte.

En una losa simplemente apoyada de una dirección y luz de 4.80 m, el espesor mínimo aproximado por criterio (L/20) es: 18 cm. 20 cm. 24 cm. 28 cm.

Si una losa apoyada en cuatro bordes tiene luces de 3.0 m y 5.4 m, el cociente (l_l/l_c) es: 1.4. 1.6. 1.8. 2.0.

Con base en la pregunta anterior, esa losa debe considerarse principalmente como: Losa en una dirección. Losa en dos direcciones. Muro de contención. Elemento no estructural.

La principal razón por la que las deflexiones son hoy un problema más severo que décadas atrás es: Uso exclusivo de concreto pobre. Empleo de elementos más esbeltos y materiales más resistentes. Eliminación del análisis estructural. Incremento del recubrimiento.

La deflexión inmediata de una viga depende principalmente de: Cargas aplicadas, rigidez (EI) y condiciones de apoyo. Solo de la resistencia del acero. Solo del recubrimiento. Únicamente de la cuantía mínima.

Las deflexiones a largo plazo en vigas y losas de hormigón armado están asociadas principalmente a: Torsión y punzonamiento. Fluencia y retracción del concreto. Adherencia acero-concreto. Carbonatación.

Para evaluar deformaciones a largo plazo en entrepisos, la combinación de servicio usual incluye: Solo carga muerta. Solo carga viva. Carga muerta más una fracción de carga viva sostenida. Carga última mayorada.

Si una viga simplemente apoyada tiene (L = 6.0 , m), el límite típico de flecha inmediata para ciertos elementos no estructurales sensibles puede verificarse con un valor del orden de: (L/60). (L/120). (L/240). (L/20).

La inercia efectiva (I_e) en vigas fisuradas se utiliza porque: El concreto siempre permanece íntegro a tracción. La rigidez real del elemento fisurado es menor que la inercia bruta. El acero no participa en la rigidez. La flecha inmediata es independiente de la fisuración.

En servicio, el control del agrietamiento se mejora generalmente mediante: Aumento razonable del número de barras y adecuada distribución del refuerzo. Eliminación del recubrimiento. Disminución del peralte. Uso de estribos más separados.

Una viga con gran cuantía de acero y pequeña altura puede cumplir resistencia, pero fallar en servicio por: Exceso de punzonamiento. Deflexión excesiva. Falta de peso propio. Falta de masa sísmica.

El número mínimo de barras longitudinales en una columna rectangular es: 2. 4. 6. 8.

El número mínimo de barras longitudinales en una columna circular es: 4. 5. 6. 8.

La cuantía longitudinal mínima de refuerzo en columnas, respecto al área bruta, es aproximadamente: 0.5%. 1.0%. 2.5%. 4.0%.

La cuantía longitudinal máxima usual permitida en columnas, respecto al área bruta, es aproximadamente: 4%. 6%. 8%. 10%. Según el cuestionario es 8, y según la nec que dijo el inge es 4.

La resistencia nominal axial concéntrica de una columna corta con estribos puede expresarse como: Pn = 0.85 f'c (Ag-Ast ) + fy Ast. (P_n = \phi [0.85 f'c (A_g - A{st}) + f_y A_{st}]). (P_n = f'c A_g). (P_n = A{st} f_y d).

En diseño por resistencia, una columna cumple cuando: (P_u > \phi P_n). (Pu menor que Pn). (P_u = P_n). (P_u \ge P_n).

El diámetro mínimo del estribo en una columna con barras longitudinales #11 (36 mm aprox.) debe ser: 8 mm. 10 mm. 12 mm. 13 mm.

La principal función de limitar el espaciamiento de estribos en columnas es: Evitar el pandeo lateral de las barras longitudinales y confinar el núcleo. Reducir el peso propio. Aumentar la retracción. Eliminar el momento flector.

El beneficio principal del confinamiento en columnas sometidas a compresión y flexión es: Eliminar la fisuración por completo. Aumentar ductilidad y capacidad de deformación. Reducir la carga axial. Disminuir el módulo de elasticidad.

Cuando una columna está sometida a flexocompresión, el incremento de carga axial elevada puede reducir la capacidad a momento porque: La carga axial elimina el eje neutro. Disminuye la capacidad de deformación y aproxima la falla por compresión. Aumenta automáticamente el factor (\phi). Hace que el acero no exista estructuralmente.

En el diagrama de interacción (P-M) de una columna, el punto balanceado representa el estado en el que: Solo actúa momento sin carga axial. El concreto llega a (\varepsilon_c = 0.003) y el acero extremo a tracción alcanza la fluencia. Toda la sección trabaja a tracción. El factor (\phi) es 0.90 obligatoriamente.

En una columna con estribos, si la deformación del acero extremo a tracción resulta muy baja y la falla es controlada por compresión, el valor de (\phi) se aproxima a: 0.55. 0.65. 0.75. 0.90.

En una columna circular con refuerzo en espiral y falla controlada por compresión, el valor de (\phi) es aproximadamente: 0.65. 0.70. 0.75. 0.90.

Si en una sección de columna se obtiene (\varepsilon_t = 0.0017), el comportamiento corresponde más probablemente a: Sección controlada por tracción. Sección en transición o controlada por compresión. Sección puramente elástica. Sección sin participación del acero.

En el diseño aproximado de columnas a flexocompresión biaxial, uno de los métodos conocidos es: Método de Cross. Método de Bresler. Método de Ritter. Método de Rankine para losas.

En pórticos sismorresistentes de hormigón armado, el principio “columna fuerte – viga débil” busca que: Las columnas desarrollen rótulas plásticas antes que las vigas. Las vigas desarrollen rótulas plásticas antes que las columnas. Las losas absorban todo el sismo. La cimentación no participe.

La condición general para verificar “columna fuerte – viga débil” en un nudo es: (\sum M_{nb} \ge 1.2 \sum M_{nc}). ∑Mnc ≥1.2 ∑Mnb . (\sum V_n \ge \sum M_n). (\sum P_n \ge \sum V_n).

La longitud de confinamiento en columnas de pórticos especiales debe tomarse como el mayor de ciertos valores normativos. Para una columna de 30×40 cm y altura libre (H_n = 3.0 , m), el valor correcto es: 40 cm. 45 cm. 50 cm. 60 cm.

En zonas sísmicas, reducir el espaciamiento de estribos en zonas críticas de vigas y columnas tiene como objetivo principal: Solo aumentar la resistencia a compresión del concreto. Incrementar ductilidad, confinamiento y control del pandeo del acero longitudinal. Reducir la masa sísmica. Evitar cualquier fisura superficial.

Según criterios generales de la NEC para análisis sísmico de edificios de hormigón armado, la fuerza sísmica está directamente relacionada con: El color del material. El peso o masa sísmica de la estructura. El recubrimiento de vigas. El diámetro de estribos.